发布时间：2024-04-27 10:13:19 人气：
趋势还在继续增加。 从图1可以看出，正常运行时，主机、储布架及烘干图1 S型四辊压光机生产线图1——新增驱动辊； 2-4个驱动辊； 3——主机； 4——张力传感器； 5——干燥辊； 6-前置布架； 7-前牵引装置滚轮驱动滚轮提供扭矩M 2 、M 3 和M 1 。 M 3保持恒定调节，烘干辊给予帘子一个反扭矩，该反扭矩是由工艺决定的。 不参与控制，烘干辊与主机同步运行。 寻求紧张。 干燥辊打滑将直接导致张力波动。 烘干生产过程中，主机拖着帘子前行，烘干辊打滑严重时，电气控制调节困难。 为了阻止帷幕前进，必须将其反转。 由于绳索与干燥辊之间的摩擦力计算公式为μ，因此存在摩擦力，绳索带动干燥辊向前旋转。 通过电气控制，F=N。式中，F——摩擦力； ( )、μ——干燥辊的摩擦系数。 ; 作者简介：刘源，男，1972年，贵州贵阳人，贵州轮胎股份有限公司助理工程师，工学学士学位。 主要从事压光机的维护和管理工作。 N————帘线作用在干燥辊上的正压力。 轮胎工业2002年第22卷116 干燥辊的摩擦因数由干燥辊本身的固有特征应力校准公式确定为tt，即其表面粗糙度。
由于干燥辊为压力容器，故σ(δ)(δ)δ=PD+e/2e≤[]。 抛光表面很容易改变其耐压能力，从而违反压力容器t。 经计算，σ= 70. 08 MPa ≤86 。 7MPa，所以安全技术监督法规是绝对不允许的。 应力校核合格，最小壁厚5。17毫米。 帘线对干燥辊的正压力与帘线在干燥辊上的接触面积有关。 考虑到干燥辊的结构强度及其所受到的外部压力，壁辊所受的压力与帘线在干燥辊上的接触面积有关。 厚度四舍五入为 8 毫米。 调整前牵引装置，使其工作在深度反转状态，时时加大绳索对烘干辊的压力，基本可以解决张力问题，因为计算的头厚应大于头部内径的力。 但又会带来新的问题：当产生030%的大张力时，因此计算出的机头厚度δ=800×0.30%=1时，储布架无法达到正常工作状态，储布量为2·4(mm)，四舍五入后使用8mm。 减小，且前拖拉机启动和停止时，张力波动较大。 干燥辊头内壁高度为180毫米，直径为800（±160公斤）。 （mm，此机头为非标产品，根据分析，决定行业标准机头内壁高度，将帘线在干燥辊上的接触程度提高到200mm）。
经过分析，决定在现有四个驱动滚轮的基础上，将筒体工作面直线面积由1700毫米改为1660毫米，这样将方便轴承和滚轮的安装。 不影响烘干辊对窗帘织物的烘干。 经过多次测量，准确确定轴承中心距为2415毫米。 改进的设计需要长轴干燥辊、大齿轮2 3 大齿轮计算和张紧套。 由于齿轮是斜齿，因此计量减速箱下方的小齿轮和长轴干燥滚筒都是压力容器。 必须从其他大型齿轮的承压能力才能知道。 齿轮螺旋角β = 15. 942°。 由具有小齿轮制造许可证的厂家生产。 设计时应注意内轴承轮与大齿轮的啮合。 经过测量和计算，可以得知齿轮的节距和安装位置等重要因素。 张紧套应具有较高的强度，法向模量M n = 8。测量各齿轮的中心距和硬度需要外包。 经过测量得知，大齿轮是变位斜齿。 从图纸中我们得知，大齿轮的中心距为927.61毫米。 根据轮子，设计时应注意确定中心距、齿轮模数和齿数，以及齿轮的分度圆。 直径为 927. 61 毫米。 及其他关键参数。 根据分度圆直径d的计算公式：d=齿数×2 1 长轴干燥辊体计算模块，计算值为d=931. 84 mm。
据了解：工作压力0.8MPa； 设计压力09、由于实测分度圆直径与计算值不符，故取MPa； 工作介质水+水蒸气； 允许温度174。5 该齿轮为排量齿轮。 齿轮位移系数的确定与齿温有关； 绳索的平均外张力约为20 kN。 车轮啮合、动力传输和电机运转稳定。 气缸壁厚的计算公式为已知设计中心距a、位移中心距a′、齿数Z，PDδ=设计齿向啮合角α、位移齿向啮合角α′和啮合角tttσ2[ ] - Pαδn 。 式中——计算厚度； 总位移系数计算公式n = Z 1 + Z2 inv t ′- inv tΣ2tan α——焊缝系数，取0. 85； nt 的计算公式为 X n = - 0. 578. [σΣ] ———设计温度下气缸的许用应力。 由于两个大齿轮材质相同，当材料采用Q235B时，位移系数=X n/ 2 = - 0. 289. Σ 经计算，δ= 4.17 mm，则有效厚度δ= 当设计大齿轮时，还应考虑拆装的方便性，齿圈和e()5.17mm加1mm腐蚀余量。
轮圈单独设计，按照原设计采用张紧耦合套传递动力。 刘源等人《S型四辊压延机117生产线张力控制装置二期改造》 另外，设计时必须防止配合尺寸过大而导致线减速时张力减小，然后立即恢复到原始状态。 致使齿轮与烘干辊不同轴，需防止过度配合。 经分析认为，烘干滚筒与主机之间的升降速度不小，导致安装、拆卸困难。 齿圈和轮缘采用H7/G6材质，从而形成烘干辊和主机。 主机以不同的速度升降，产生张力波配合。 轮圈与轴采用G6/h7配合。 移动。 采用武汉数控精机制造的极限值和最大值反复调整干燥辊调速板CA913上的稳定张力耦合套后，张力波动达到±30公斤，满足公司产品型号Z2110×的要求。 154（GB 5876-过程指标要求（+50kg，-30kg）86）。 改造工作于2000年10月23日完成，经过一段时间的调试和实际使用，表明改造工作的实施效果达到了预期目标。 压延生产线张力得到有效控制。 添加干燥辊后，系统控制效果明显提高。 ，张力系统。 波动减小，储布架工作在正常位置，但当整条线高速升降时，张力波动较大。
当整条线加速时，张力增大； 全准纳米级SFAC系列补强填料的强度提高26%以上，300%伸长应力提高124%。 1250目活性白土新产品研发成功，断裂伸长率提高20%以上，完全等量可替代325目活性硅粉，可降低原材料成本27%； 近年来，各省纷纷生产325目活性硅微粉及半补强产品，与强效炭黑、半补强炭黑相比，硫化胶具有同样强的伸长性能，同等用量的市场价格硅黑用量持续上涨，使得轮胎成本居高不下。 替代半补强炭黑可降低原材料成本67.8%； 各大中型轮胎企业都在努力寻找替代产品。 与白炭黑相比，硫化橡胶具有相似的拉伸性能，可部分替代膨胀准纳米级SFAC系列补强填料——白炭黑，降低原材料成本71.1%。 (μ)本产品无粉尘、不结块、分散速度快。 橡胶材料的平均粒径为1250目2m。 针对活性白土的应用，苏州精白土有限公司对原有普通白土的配方和工艺参数进行了修改，成品收缩率小。 ，挤出后表面光亮，硫化速度和使用率得到提高，气流超细粉碎、活化改性和结构等新技术与325目活性硅粉和半补强炭黑相同，并且结构控制稍快一些。 开发出1 250目活性白土，一种新型二氧化硅化合物。
目前该产品已成为万吨级生产能源产品。 力量。 根据海威智能装备等单位应用表（海威智能装备表示该产品与325目活性硅粉对比，硫化橡胶拉伸强度技术中心杨树田贡献）2019年人均消耗NR、SR世界主要国家，中国分类号：TQ332； TQ333 证件识别码： Dkg 国家 1970 1980 1990 1995 1996 1997 1998 1999 美国 1228 11 26 10 52 1207 11 96 98 1183 加拿大 87711 65 10 12 1077 12 05 1187 德国9 219 779 07 7 69 11 法国 8259 10 59 46 11 62 英国 24 6 06 43 日本 7 4711 23 14 65 1419 1462 42 14 76 澳大利亚 7 37 17 意大利 5787 447 63 34 巴西 1322 98 90 中国 0 350 361 5 6 1461 69 印度 0 220 320 55 76 0760 79 世界平均 2 352 822. 82 86 2792 82 [摘自 IRJ 59,41 (2001)，屠学忠]
